Spkb-optics.ru

СПКБ Оптик
33 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Ограничение пусковых токов светодиодных светильников

Ограничение зарядного/пускового тока в питающих цепях

Нередко в ламповых конструкциях УМ необходимо прибегать к мерам по ограничению зарядного/пускового тока в питающих цепях

Это скорее относится к пиковым зарядным токам в больших емкостях конденсаторов анодного питания.

Также плавное нарастание тока накала (вместо жесткого «токового стресса» на холодную нить катода) благоприятно отражается на сроке службы ламп.

Существуют разные способы решения задачи плавного нарастания напряжения питания в момент включения УМ.

С Вашего позволения предлагается в этой отдельной ветке систематизировать имеющиеся знания (опыт) на этот счет.

Ниже предлагается для обсуждения вариант с электронным ограничением именно переменного тока и именно в первичных обмотках питающих трансформаторов.

По ссылке https://lib.qrz.ru/book/export/html/9731 (схема прилагается) можно найти один из вариантов такого относительно несложного ограничителя тока на полевом транзисторе. В нагрузку по схеме включаем первичную обмотку трансформатора питания.

Ограничитель тока в первичной обмотке накального трансформатора настраивается на величину немного большую (например, на 20…30%), чем номинальный ток в первичке при прогретом катоде. В момент подачи питания сопротивление холодного катода весьма мало, сопротивление ограничителя тока в первичке, наоборот, максимально (в его стремлении ограничить ток). Таким образом, напряжение во вторичной обмотке и ток через нить накала плавно (и от низких «стартовых» значений) нарастают по мере прогрева катода.

Ограничитель тока в первичной обмотке трансформатора анодного питания настраивается на величину несколько меньшую чем ток, который способен без «осложнений» «переваривать» трансформатор.

После выхода на номинальные напряжения и токи в накальной и анодной цепях ограничители тока в первичной обмотке питающих трансформаторов уже не будут оказывать практического влияния на работу цепей (номинальный ток меньше тока ограничения).

Понятно, что функцию такого ограничителя тока может выполнять и сам трансформатор, правильно рассчитанный под конкретную схему. Однако, в реальных конструкциях УМ могут использоваться и используются часто готовые трансформаторы (что добыли). Кроме того, работа трансформатора анодного питания в режиме по сути КЗ на большую батарею конденсаторов, наверное не всегда есть нормально.

Можно выделить, например, следующие преимущества такого способа ограничения тока в питающих цепях:

1. Нарастание напряжения питания происходит плавно (в отличии от схем с зарядным резистором, замыкаемым потом реле), без щелчков в АС, а также прочих возможных неприятностей с переходными процессами, например. Да и сами контакты реле представляются не на 100% надежным устройством в таких цепях.

2. В отличие от схем с NTC термисторами, рассматриваемый ограничитель универсален и легко настраивается под конкретные требования (под конкретные трансформатор и емкости в питании и/или конкретные характеристики катода). Кроме того, эффективность/целесообразность известных мне NTC термисторов в задачах с большими емкостями (10000 мкф и более) весьма сомнительна как с точки зрения времени заряда емкостей (в сопоставлении с временем разогрева термистора), так и с точки зрения расчета/настройки/»гибкости» таких цепей.

3. Ограничение тока происходит в первичной обмотке ТП. Это в определенной мере может минимизировать возможное негативное влияние нелинейностей ограничителя тока, если оно конечно имеет практическое (не эзотерическое) значение после прогрева УМ (выхода на рабочий режим).

Да и некоторые эксперты могут просто прийти в ужас увидев какие-то там транзисторы рядом с лампой.

Из приведенного выше описания решения следует, что, после заряда батареи конденсаторов, полевой транзистор в ограничителе переменного тока в первичке трансформатора просто всегда открыт (именно так он и настраивается по току ограничения). Т.е. синус искажается только при включении во время заряда емкостей в анодном питании (или во время прогрева катода), когда ток превышает пороговое значение ограничителя.

После окончания заряда емкостей сопротивление канала полевого транзистора в открытом состоянии значительно меньше чем, например, активное сопротивление обмоток трансформатора. Таким образом, он вроде бы как и не должен негативно влиять на работу УМ (если не вовлекать эзотерику). Представляется, что все время открытый канал мощного полевого транзистора уже в принципе мало на что способен повлиять в первичке трансформатора (сами по себе диоды в выпрямительном мосте во вторичной цепи вероятно «гадят» неизмеримо больше, чем может привнести этот открытый полевой транзистор в первичной обмотке ТП).

Буду очень признателен, если гуру и просто многоуважаемые и многоопытные эксперты поделятся своим опытом на этот счет:

1. Кто-нибудь на практике использовал электронные ограничители тока в первичной обмотке питающих трансформаторов для организации «правильного» питания анодных и накальных цепей?

2. Какие еще варианты (простые и надежные) реализации электронного ограничителя переменного тока существуют?

3. Какие «подводные камни» в рассматриваемом варианте организации питания могут увидеть многоопытные эксперты?

4. Что здесь можно и нужно улучшить?

применение позисторов epcos для ограничения пускового тока

Авт, доктор Стефан Бенкхоф (Dr. Stefan Benkhof, менеджер-маркетолог EPCOS/TDK).

Перевод — Дмитрий Кузнецов, руководитель службы технической поддержки ООО «АЕДОН».

Высокие значения пусковых токов повсеместно можно встретить при работе такого оборудования, как системы привода, инвертеры или в источниках электропитания в момент включения. Поскольку в результате протекания большого тока выходу из строя подвержены, например, выпрямители преобразователей напряжения или предохранители, необходимо предпринять меры поуменьшению тока (рисунок 1). Существует по крайней мере два метода ограничения пускового тока — пассивный и активный. В первом случае — это устройство защиты (ограничителя пускового тока — ОПТ), устанавливаемое последовательно в цепь электропитания, во втором — использование схемы активного шунта, срабатывающей после того, как ток достигнет безопасного значения. Выбор метода ограничения сводится к конкретному применению и зависит от множества факторов: требуемой мощности, частотных характеристик броска тока, рабочей температуры окружающей среды и стоимости изделия.

Пассивный метод ограничения пускового тока.

Для преобразователей напряжения номинальной мощностью до нескольких Ватт наиболее приемлемым решением может служить включение малоомного резистора последовательно с нагрузкой.

NTC-термистор имеет высокое омическое сопротивления при низких температурах корпуса, что позволяет эффективно рассеивать пиковую составляющую пускового тока, и низкое сопротивление — при высоких температурах. В результате поглощения тока нагрузки и последующего саморазогрева в нормальных климатических условиях (при «комнатной» температуре окружающей среды) сопротивление термистора падает до нескольких процентов от номинального значения. Это свойство позволяет уменьшить выделяемую на термисторе мощность при дальнейшем постоянном токе нагрузки, когда конденсатор-накопитель полностью заряжен. В целом, NTC-термистор наиболее дешевый и простой по схемотехнической реализации вариант (рисунок 2).

При разработке источников питания все большее внимание уделяется уменьшению потерь мощности везде, где это возможно. В случае, когда номинальная мощность источника превышает 500Вт, эти недостатки становятся более очевидными. Если ОПТ включен на протяжении всего времени протекания тока, потери энергии становятся значительными. Увеличение номинальной мощности устройства и увеличение времени его запуска приводят к появлению нежелательных дополнительных энергетических потерь. Если предположить, что рассеиваемая мощность на NTC-термисторе составляет порядка 1% от общей мощности преобразователя, а КПД последнего равен 92%, то около 12,5% всех энергетических потерь придется на NTC-термистор.

Еще одним методом является применение активного ограничителя пускового тока (АОПТ) с использованием реле или симисторов. В зависимости от сферы применения схема активного ограничения пускового тока может содержать мощный резистор, NTC-термистор или позистор (PTC-термистор с положительным температурным коэффициентом) в качестве компонента-ограничителя (рисунок 3). Позистор, например, используется в бортовых зарядных устройствах с подключаемыми гибридными или электрическими двигателями, когда требуется передать энергию мощностью в несколько киловатт. Преимущества АОПТ проявляются как на мощностях выше 500Вт, так и на меньших мощностях в различных сферах применения. Хотя стоимость АОПТ заметно выше, такой подход позволяет не только уменьшить потери энергии, но и применить менее мощные и, как следствие, более дешевые переключатели и полупроводники.

Читать еще:  Люминесцентный светильник для кухни с розеткой

Для некоторых применений позистор демонстрирует самые лучшие характеристики в качестве ОПТ. Поскольку температура NTC-термистора зависит от температуры окружающей среды, при низких температурах его сопротивление выше, соответственно ток заряда накопителя ниже и время выхода на режим больше. С другой стороны, повышенная температура окружащей среды лишает NTC-термистор возможности ограничить пусковой ток вследствие его низкого сопротивления. Поэтому, такой подход не востребован для применений, где требуется широкий температурный диапазон. Для NTC-термисторов время остывания, после которого возможно произвести повторное включение с эффективным ограничением тока, варьируется от 30 до 120 с в зависимости от применения, типа крепления и температуры окружающей среды. Для некоторых применений не требуется продолжительного остывания, где происходит быстрый активный разряд конденсаторов в цепи постоянного тока, например, в инверторах для новых стиральных машин или сушилок. Однако, эффективное применение АОПТ в аппаратуре, где присутствуют короткие перерывы напряжения, может оказаться невозможным в связи с тем, что сопротивление термистора при каждом случае включения будет оставаться низким. В обоих случаях позисторы фирмы EPCOS будут являться эффективным средством ограничения пускового тока.

В НКУ позистор работает как омическое сопротивление номиналом от 20 до 500 Ом (в зависимости от типа). Этого сопротивления хватает для ограничения пускового тока. Как только накопитель полностью заряжен, позистор шунтируется короткозамкнутым реле.

В случае выхода из строя элементов цепи заряда конденсатора, позистор выполняет защитную функцию цепи нагрузки. При протекании тока через элемент, его сопротивление многократно возрастает, и, благодаря наличию таких защитных свойств, позистор может служить защитой от короткого замыкания конденсатора и в случае, если не сработал шунт после полного заряда накопительного конденсатора (отказ коммутирующего элемента).

Все эти явления отказов вызывают резкий скачок температуры ограничителя тока. Для полной уверенности, что эффекты КЗ и отказ реле не причинят вреда аппаратуре, следует устанавливать именно позистор или мощный резистор. Позисторы фирмы EPCOS не требуют предварительного ограничения тока, так как обладают защитными свойствами, и могут устанавливаться непосредственно в питающую сеть с соответсвующим номиналом пробивного напряжения. На рисунке 4 представлен процесс ограничения тока в результате короткого замыкания конденсатора.

В результате позисторы фирмы EPCOS (рисунок 5), применяющиеся в составе АОПТ, обладают замечательными свойствами:

— хорошая устойчивость к повышенной температуре окружающей среды.

— эффективное ограничение тока сразу же после отключения нагрузки (отсутствует необходимость охлаждения перед повторным запуском как у NTC-термисторов).

— собственная защита от перегрузки по току, вызванной аварийными ситуациями.

В таблице 1 представлен номенклатурный ряд элементов, основные параметры и наличие в наборах с образцами.

Для всех моделей ОПТ диапазон температур составляет от -20…до +85 С при работе на максимальном пробивном напряжении

График изменения сопротивления приведен в datasheet на сайте EPCOS для температурного диапазона -40…+180 С.

Список используемой литературы:

3. Bodo’s Power System, February 2014, page 34

Технические характеристики ограничителя пускового тока для светодиодного освещения.

Camtec ESB 16A

Ограничение пускового тока на уровне16,0 A
Емкость нагрузки не более1500 μF
Рекомендуемый мин. автоматический выключательA6A, B4A, Z6A
Диапазон напряжений:184-265 VAC
Рабочее напряжение:230 VAC
Частота линии:16,33 Hz — 440 HZ
Номинальный ток16 A
Доступный пиковый ток165 A в течении 20 ms / 800 A в течении 200 μs
Габариты в мм (ш x в x г):36,5 x 110 x 62
Вес0,12 кг

Camtec ESB LED-Universal 48A

Ограничение пускового тока на уровне48,0 A
Емкость нагрузки не более6000 μF
Рекомендуемый мин. автоматический выключательB13A
Диапазон напряжений:184-265 VAC
Рабочее напряжение:230 VAC
Частота линии:16,33 Hz — 440 HZ
Номинальный ток16 А
Доступный пиковый ток165 A в течении 20 ms / 800 A в течении 200 μs
Габариты в мм (ш x в x г):36,5 x 110 x 62
Вес0,12 кг

Как выбрать ограничитель пусковых токов и прерыватель цепи для импульсных источников питания
У. Ву 1

В схемах импульсных источников питания для снижения пульсаций выходного напряжения на удвоенной частоте сети и повышения стабильности выходного напряжения при колебаниях сетевого напряжения обычно применяют конденсаторы большой емкости. Однако таким конденсаторам требуются большие токи заряда при начальном включении питания, что влечет за собой высокие пусковые токи. Чтобы минимизировать переходные токи, большинство разработчиков используют термисторы с отрицательным температурным коэффициентом сопротивления (ТКС). Недостаток такого подхода состоит в том, что этот компонент в рабочем режиме непрерывно потребляет ток, что не только генерирует тепло, но и оказывает влияние на эффективность источника питания. Невозможность выбора достаточно большого номинала сопротивления термистора ограничивает диапазон подавления пусковых токов. Более эффективное решение – ​применение ограничителя пусковых токов в сочетании с прерывателем цепи, благодаря чему уменьшается выделяемое тепло и улучшаются характеристики подавления пусковых токов. Включение в систему ограничителя пусковых токов после прерывателя цепи переменного тока может эффективно снизить вероятность случайного отключения прерывателя цепи при подключении нагрузки переменного тока и повысить общую надежность системы. В качестве примера ограничителя пусковых токов, используемого для снижения кратковременных пиковых токов, вызванных такими емкостными нагрузками, как источники питания, рассмотрим устройства серии ICL‑16 компании MEAN WELL. Ограничитель пусковых токов ICL‑16, рассчитанный на ток 16 А, состоит из трех частей (рис. 1): 1) цементного резистора R, лишенного недостатка термистора с отрицательным ТКС, сопротивление которого снижается по мере повышения температуры, что позволяет стабилизировать пусковой ток при более высоких температурах; 2) обходного реле, которое накоротко замыкает резистор R как только гасятся переходные токи; 3) схемы управления обходным реле. Благодаря такому схемному решению значительно уменьшается тепло, выделяемое во время работы, и улучшаются характеристики подавления, тем самым устраняются недостатки термистора с отрицательным ТКС. В серии ICL‑16 предлагаются два типа устройств для разных приложений: ICL‑16R – ​с монтажом на DIN‑рейку и ICL‑16L – ​линейного типа (рис. 2). Детальная информация о характеристиках этих изделий доступна на сайте компании MEAN WELL – ​www.meanwell.com. На рис. 3 представлена схема включения этих устройств. При расчете количества источников питания, которые можно подключить к ICL‑16, следует учитывать две ключевые характеристики ограничителя пусковых токов – ​номинальный непрерывный переменный ток и допустимую емкостную нагрузку. Для примера рассмотрим порядок расчета для ICL‑16R и блока питания SDR‑120-24. Шаг 1. Согласно технической документации номинальное значение непрерывного переменного тока для ICL‑16R составляет 16 А, а допустимая емкостная нагрузка – ​2 500 мкФ (рис. 4). Шаг 2. Для блока питания SDR‑120 типовое значение входного переменного тока при полной нагрузке составляет 0,7 А при 230 В AC (рис. 5). Для расчета количества блоков источников питания нужно разделить непрерывный номинальный ток ICL‑16 на входной переменный ток SDR‑120: 16 A / 0,7 A = 22,8, или, округляя до целых чисел, 22 блока. Шаг 3. Согласно данным по испытаниям источников питания серии SDR‑120 емкость конденсатора C5 составляет 100 мкФ (см. рис. 5). Если разделить допустимую емкостную нагрузку ICL‑16 на входную емкость источника питания, получим 2 500 мкФ / 100 мкФ = 25 блоков. Шаг 4. Выберем меньшее число блоков, сравнив результаты расчета, полученные в шагах 2 и 3, и умножив на коэффициент 0,9: 22 · 0,9 = 19,8 или, округляя, 19. Таким образом, к ограничителю пусковых токов ICL‑16R можно подключить 19 блоков питания SDR‑120-24. Рассмотрим, как выбрать подходящий прерыватель цепи. Этот автоматический ключ используется преимущественно в качестве устройства защиты электронного оборудования от сверхтоков, вызванных перегрузкой или коротким замыканием. Его применяют в различных областях, в частности в промышленном производстве, где эти устройства обычно служат защитой электродвигателей. Один из наиболее распространенных типов прерывателей цепи с низким номинальным током (до 125 А) – ​автоматический микропрерыватель (Miniature Circuit Breaker – ​MCB), или, как его называют в Японии, автоматический выключатель без плавкого предохранителя. Автоматические микропрерыватели можно разделить на четыре типа в зависимости от характеристики отключения: A, B, C и D. Устройства типа A применяются для защиты очень чувствительных цепей, например схем на полупроводниковых компонентах. Их мгновенный ток отключения находится в диапазоне от 2 · In до 3 · In (где In – ​номинальный ток микропрерывателя). Устройства типа B подходят для компьютеров, электронного оборудования и защиты электроцепей жилых помещений. Мгновенный ток отключения этих устройств – ​от 3 · In до 5 · In. Микропрерыватели типа C применяют в качестве устройств общей защиты в схемах управления, осветительных системах с высоким пусковым током и других вспомогательных цепях. Мгновенный ток отключения этих устройств – ​от 5 · In до 10 · In. Микропрерыватели типа D с мгновенным током отключения от 10 · In до 20 · In подходят для защиты нагрузок с высоким пусковым током, таких как трансформаторы, электромагнитные клапаны и т. д. Для работы с источниками питания от MEAN WELL рекомендуется использовать устройства типа C или D. Обычно в спецификациях на микропрерыватели устанавливают следующие характеристики. Номинальное напряжение. Входное напряжение прерывателя, работающего в нормальных условиях, например 240 или 120 В переменного тока. Количество полюсов. Количество цепей, которые прерыватель может обслуживать одновременно. Например, 2-полюсный (2P) прерыватель может замкнуть или разомкнуть две цепи. Производители предлагают 1-полюсные (1P), 2-полюсные (2P), 3-полюсные (3P) или 4-полюсные (4P) прерыватели цепи. 3- и 4-полюсные устройства часто применяют в 3-фазных сетях. Номинальный ток (In). Максимальная величина тока, который прерыватель может бесконечно долго проводить при определенной температуре окружающей среды. Размер рамки (Inm). Максимальные значения токов, на которые рассчитан прерыватель. Inm также определяет физические размеры устройства. Максимальная отключающая способность при коротком замыкании (Icu). Максимальный ток короткого замыкания, который прерыватель способен разомкнуть в заданных режимах, например 380 В – 30 кА. Номинальная отключающая способность при коротком замыкании (Ics). Способность прерывателя обеспечивать нормальную работу после разрыва тока короткого замыкания в заданных режимах, например 380 В – 15 кА. Ics устанавливается в процентах от Icu. Если ­какой-либо из перечисленных параметров не указан в спецификации на прерыватель, считается, что устройство не отвечает требованиям стандартов. При выборе микропрерывателя для конкретных источников питания нужно следовать двум правилам. Номинальный ток (In) прерывателя должен быть выше суммарного входного тока источников питания. В общем случае номинальный ток не должен быть меньше суммарного входного тока, умноженного на 1,25. Номинальная отключающая способность при коротком замыкании (Ics) микропрерывателя должна быть выше суммарного пускового тока источников питания, возникающего при начальном включении устройств. Обычно длительность импульса пускового тока очень мала, всего несколько мс, и им можно пренебречь. Пока суммарный пусковой ток не превысит Ics, микропрерыватель будет работать корректно и не выйдет из строя. В качестве примера рассмотрим систему, в которой используются микропрерыватель BHA32C16 производства компании SHIHLIN ELECTRIC и блоки питания светодиодов HLP‑80H от MEAN WELL. Характеристика отключения микропрерывателя BHA32C16 – ​типа C (5 · In), номинальное напряжение – ​380 В AC, номинальный ток – ​16 А, номинальная отключающая способность при коротком замыкании (Ics) – 6 кА при 380 В AC. Основные характеристики HLP‑80H: пусковой ток – ​70 A при 230 В AC, входной ток – ​0,425 A при 230 В AC. Рассчитаем, сколько блоков питания этого типа можно подключить к микропрерывателю, чтобы сохранить его в замкнутом состоянии: 16 А / 1,25 = 12,8 А; 12,8 А / 0,425 А = 30 блоков, 70 А · 30 = 2 100 A

Читать еще:  Выключатель с подсветкой моргает светодиодный светильник

Наличие рекомендаций производителя светильника или драйвера по защитным автоматам является важным преимуществом

Если для светодиодного светильника не даны рекомендации по выбору и нет возможности получить информацию о модели драйвера, приходится фактически «играть в рулетку» с непредсказуемым результатом. Но существуют всевозможные эмпирические правила, например, не подключать к одному автомату более 8 светодиодных светильников, использовать автоматы с характеристикой С вместо характеристики В и т.п. Данные меры позволяют обеспечить надежную работу системы освещения ценой введения избыточных технологических запасов. Вот почему доступность рекомендаций производителя драйвера или светильника по использованию защитных автоматов является дополнительным конкурентным преимуществом.

Пусковой ток трансформатора

Пусковой ток трансформатора определяется как максимальный мгновенный ток, потребляемый трансформатором, когда вторичная сторона не нагружена или находится в состоянии разомкнутой цепи. Этот бросок тока вредит магнитным свойствам сердечника и вызывает нежелательное переключение автоматического выключателя трансформатора.

Величина пускового тока зависит от точки волны переменного тока, в которой запускается трансформатор. Если трансформатор (без нагрузки) включается, когда напряжение переменного тока достигает своего пика, тогда пусковой ток не возникает при запуске, и если трансформатор (без нагрузки) включается, когда напряжение переменного тока проходит через ноль, то значение броска ток будет очень высоким, и он также будет превышать ток насыщения, как вы можете видеть на изображении выше.

От чего зависит пусковой ток?

Если посмотреть различных производителей, например страны Европы, США, Россия или Китай, то у всех этих батарей будет различный показатель пускового тока. Так, например если сравнить 55 Aч Китай и Европа, разница может быть на 30 – 40%! Но почему так?

Все дело в технологиях:

  • Применение очищенного свинца, даже в простых кислотных АКБ приведет к быстрой зарядке и последующей разрядке, соответственно пусковые значения увеличиться.
  • Большее количество пластин в таком же по габаритам корпусе.
  • Большее количество электролита.
  • Плюсовые пластины более пористые, что позволит больше накапливать заряда.
  • Герметичные конструкции, не дают испаряться электролиту, что позволит батареи всегда держать нужный уровень, не оголяя пластины.

Конечно, можно добавить и качество сборки и порядочность производителя, все это дает большие результаты, нежели у конкурентов. Правда и стоят такие АКБ дороже.

Но на данный момент, есть и новые технологии — рекордсменами по отдачи пускового тока являются GEL и AGM аккумуляторы, у них ток отдачи может доходить до 1000 Ампер в 30 секунд, примерно в 3 – 4 раза больше, чем у обычных кислотных вариантов. Хотя у этих технологий также есть свои минусы и в первую очередь это цена.

Также стоит отметить, что при пуске двигателя напряжение батареи падает примерно до 9 Вольт, но сила тока многократно возрастает – это нормальный процесс. После пуска мотора, напряжение займет опять свои нормальные показатели в 12,7Вольта, а потраченный заряд восполнит генератор автомобиля. Если показатели напряжения при пуске падают до 6 Вольт (и очень долго восстанавливаются), то это может быть критично, стартеру просто не хватит энергии для запуска. Скорее всего, что АКБ выходит из строя.

Читать еще:  Светильники которые заряжаются от розетки

Особенности классификации антивандальных светильников

Наиболее уязвимыми к механическим воздействиям частями считаются корпус и рассеиватель. В местах общественного пользования источники света часто подвергаются разрушению и кражам. Для предотвращения этого разработаны специальные меры: изготовление корпуса из особо прочных материалов, производство рассеивателя из противоударного поликарбоната, скрытое исполнение крепежных элементов.

Антивандальный светильник

Степень защиты от вандализма устанавливается стандартом IEC 62262:20020 и определяется кодом IK. Различия между классами выражаются в силе удара и измеряются джоулями (СИ). Самая высокая 10 степень выдерживает падение груза с высоты 40см и весом 5кг.

Класс защитыМасса молоткаВысота паденияЭнергия удара
IK010,2 кг7,5 см0,15 Дж
IK020,2 кг10 см0,20 Дж
IK030,2 кг17,5 см0,35 Дж
IK040,2 кг25 см0,50 Дж
IK050,2 кг35 см0,70 Дж
IK060,5 кг20 см1 Дж
IK070,5 кг40 см2 Дж
IK081,7 кг29,5 см5 Дж
IK095,0 кг20 см10 Дж
IK0105,0 кг40 см20 Дж

Светильники, снабженные плафонами усиленной прочности, имеют диапазон IK04-06. А самыми прочным считаются модели, имеющие код IK07.

Кнопка ПНВС, пускозащитное реле, бифилярный электродвигатель или двигатель с пусковой обмоткой.

Однофазные двигатели, снабженные пусковой обмоткой, помимо прочего снабжаются парой контактов, ведущих к концевому центробежному выключателю. Миниатюрное устройство обрывает цепь, когда вал раскручен. Пусковая обмотка катализирует начальный этап. Дальнейшим действием будет мешать, снижая КПД двигателя. Принято конструкцию называть бифилярной. Пусковая обмотка наматывается двойным проводом, снижая реактивное сопротивление. Помогает уменьшить емкость конденсатора – критично. Ярким примером однофазных двигателей асинхронного типа с пусковой обмоткой выступают компрессоры бытовых холодильников.

Но не всегда, встречаются электродвигатели с пусковой обмоткой и на станках, например: нождачный станок, в народе нождак. Имеем двигатель с пусковой обмоткой и рабочей обмоткой. Две обмотки нужны для того, что бы вызвать вращение ротора однофазного двигателя. Самые распространенные двигатели такого типа можно разделить на две группы: однофазные двигатели с пусковой обмоткой и двигатели с рабочим конденсатором.

У двигателей первого типа пусковая обмотка включается через специальный кнопочный пост ПНВС или конденсатор, пускозащитное реле только на момент пуска и после того как двигатель развил нормальную скорость вращения, она отключается от сети. Двигатель продолжает работать с одной рабочей обмоткой. в случае если пуск осуществляется конденсатором, величина конденсатора обычно указывается на табличке-шильдике двигателя и зависит от его конструктивного исполнения.

То есть если вспомогательная обмотка однофазного двигателя пусковая, ее подключение будет происходить только на время пуска, а если вспомогательная обмотка конденсаторная, то ее подключение будет происходить через конденсатор, который остается включенным в процессе работы двигателя. Но это уже другая история.

В некоторых конструкциях ставят центробежный выключатель, который при достижении определенной скорости вращения размыкает контакты.

А теперь несколько примеров, с которыми вы можете столкнуться:

Если у двигателя 4 вывода, то найдя концы обмоток и после замера, вы теперь легко разберетесь в этих четырех проводах, сопротивление меньше – рабочая, сопротивление больше – пусковая.

Подключается все просто, на толстые провода подается 220в. И один кончик пусковой обмотки, на один из рабочих. На какой из них разницы нет, направление вращения от этого не зависит. Так же и от того как вы вставите вилку в розетку. Вращение, будет изменятся, от подключения пусковой обмотки, а именно – меняя концы пусковой обмотки.

Следующий пример. Это когда двигатель имеет 3 вывода. Здесь замеры будут выглядеть следующим образом, например – 10 ом, 25 ом, 15 ом. После нескольких измерений найдите кончик, от которого показания, с двумя другими, будут 15 ом и 10 ом.

Это и будет, один из сетевых проводов. Кончик, который показывает 10 ом, это тоже сетевой и третий 15 ом будет пусковым, который подключается ко второму сетевому через конденсатор.

В этом примере направление вращения, вы уже не измените, какое есть такое и будет. Здесь, чтобы поменять вращение, надо будет добираться до схемы обмотки.

Еще один пример, когда замеры могут показывать 10 ом, 10 ом, 20 ом. Это тоже одна из разновидностей обмоток. Такие, шли на некоторых моделях стиральных машин, да и не только.

В этих двигателях, рабочая и пусковая – одинаковые обмотки (по конструкции трехфазных обмоток). Здесь разницы нет, какой у вас будет рабочая, а какая пусковая обмотка. Подключение пусковой обмотки однофазного двигателя, также осуществляется через конденсатор.

Электромоторы этого типа находят применение в основном в маломощных устройствах:

  1. Бытовой технике. (холодильники)
  2. Вентиляторах низкой мощности.
  3. Насосах.
  4. Компрессорах.
  5. Станках для обработки сырья и т. п.

Выпускаются модели с мощностью от 5 Вт до 10 кВт.

Значения КПД, мощности и пускового момента, у однофазных моторов существенно ниже, чем у трехфазных устройств тех же размеров. Перегрузочная способность также выше у двигателей с 3 фазами. Так, мощность однофазного механизма не превышает 70% мощности трехфазного того же размера.

Характеристики пусковой обмотки. По сравнению с рабочей, пусковая обмотка обладает меньшим сечением токопроводящего проводника, обусловленного меньшей нагрузкой и количеством витков. Следовательно, во вспомогательной обмотке имеет место большее активное сопротивление (токовая плотность), как правило, порядка 30 Ом при сопротивлении рабочей обмотки 10-13 Ом.

Обычно из двигателя с пусковой обмоткой выходит 4 конца, два провода потоньше и два потолще, вот те которые тоньше это пусковая обмотка!

Что бы изменить направление вращения электродвигателя, нужно поменять местами концы пусковой обмотки!

Устройство:

  1. Фактически имеет 2 фазы, но работу выполняет лишь одна из них, поэтому мотор называют однофазным.
  2. Как и все электромашины, однофазный двигатель состоит из 2 частей: неподвижной (статор) и подвижной (ротор).
  3. Представляет собой асинхронный электромотор, на неподвижной составляющей которого имеется одна рабочая обмотка, подключаемая к источнику однофазного переменного тока.

К сильным сторонам двигателя данного типа можно отнести простоту конструкции, представляющую собой ротор с короткозамкнутой обмоткой. К недостаткам – низкие значения пускового момента и КПД.

Главный минус однофазного тока – невозможность генерирования им магнитного поля, выполняющего вращение. Поэтому однофазный электромотор не запустится сам по себе при подключении к сети.

В теории электрических машин, действует правило: чтобы возникло магнитное поле, вращающее ротор, на статоре должно быть по крайней мере 2 обмотки (фазы). Требуется также смещение одной обмотки на некоторый угол относительно другой.

Во время работы, происходит обтекание обмоток переменными электрическими полями:

  1. В соответствии с этим, на неподвижном участке однофазного мотора расположена так называемая пусковая обмотка. Она смещена на 90 градусов по отношению к рабочей обмотке.
  2. Сдвиг токов можно получить, включив в цепь фазосдвигающее звено. Для этого могут использоваться активные резисторы, катушки индуктивности и конденсаторы.
  3. В качестве основы для статора и ротора используется электротехническая сталь 2212.
голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector